Большая Энциклопедия Нефти и Газа
Сеточная защита
Из сопоставления этих кривых видно, что при электронной защите время прохождения тока короткого замыкания в защищаемой цепи сокращается до единиц миллисекунд, а питающая есть совершенно не воспринимает толчка тока короткого замыкания, тогда как при релейной сеточной защите процесс прохождения тока короткого за. [46]
Агрегаты с ртутными выпрямителями значительной мощности ( на ток / d 5000 А при напряжении 600 — 1000В) дополнительно снабжаются быстродействующими автоматами, установленными в цепях анодов, а агрегаты с выпрямленным напряжением 1600В и выше — сеточной защитой . При возникновении обратного зажигания реле — РАБ-5 снимает с сеток положительные отпирающие импульсы, оставляя на сетках отрицательный запирающий потенциал. [47]
Сеточная защита не запрет выпрямитель, если ток короткого замыкания слишком велик, и за непроводящую половину периода среда вокруг неизношенных анодов не будет полностью деионизи-рована. Сеточная защита не подействует также, если под током короткого замыкания какой-нибудь другой из неизношенных анодов даст обратное зажигание; в этом случае два анода будут проводить ток непрерывно в обоих направлениях и среда вокруг них всегда будет ионизирована. [48]
Надежность действия сеточной защиты чрезвычайно сильно зависит от быстрого действия органов защиты. Наибольшая надежность сеточной защиты обеспечивается при использовании в качестве первичного агента анодного тока, воздействующего на сеточное реле, так как в анодных цепях процесс развивается наиболее быстро. [49]
Обратная связь осуществляется через межэлектродную емкость лампы. Генераторная лампа имеет максимальную анодную и минимальную сеточную защиту . Для автоматического выключения генератора после сварки служит электронное реле времени типа ВЛ-3 с выдержкой 0 5 — 15 сек. Напряжение к электродам рабочего конденсатора подводится коаксиальным кабелем типа РКГ-10 длиной 650 мм. [50]
Таким образом, на установках, где обратные зажигания сопровождаются протеканием больших токов, сеточная защита не может считаться стопроцентно действующей защитой, что подтверждается опытом эксплуатации мощных преобразовательных установок, где наблюдаются большие токи обратного зажигания. На случай возможного отказа сеточной защиты должно быть предусмотрено отключение аварийного выпрямителя резервной максимальной защитой. [51]
Для агрегатов большой мощности на стороне анода дополнительно устанавливается быстродействующий выключатель. Для выпрямителей большой мощности применяется сеточная защита в анодных цепях, которая выполняется с помощью быстродействующего токового реле. Последнее при обратном зажигании снимает с сетки положительный потенциал и осуществляет запирание вентиля. [53]
На этот вид повреждения реагирует быстродействующая сеточная защита ( СЗ), воздействующая на сеточное управление ( СУ); при этом путем резкого увеличения отрицательного смещения снимаются положительные импульсы, подаваемые на сетки, и вентшш моста запираются. Через доли секунды однократно срабатывает автоматическое повторное включение ( АПВ), восстанавливающее горение вентилей подачей положительных импульсов на их сетки. При неудачном АПВ посылается импульс на зажигание шунтирующего вентиля в систему его управления ( УШВ), кроме того, срабатывает дифференциальная защита подстанции ( ДВП), отключающая высоковольтный выключатель моста. [54]
Последовательно с каждым выходным полюсом автоматического выключателя включается пара встречно включенных тиристоров, а входные полюсы обоих выключателей подключены к трем фазам питающего трансформатора. При внутреннем коротком замыкании преобразователя используется сеточная защита , что делает необходимым выбор тиристоров с достаточным запасом по току. Автоматические выключатели обеспечивают защиту преобразователя при различных видах опрокидывания в инверторном режиме. При токе нагрузки, равном 1 кА, через каждый полюс выключателя протекает ток 580 А при токе в фазе трансформатора 820 А. Это выгодно отличает указанную схему с точки зрения экономичности использования выключателей. Вместе с тем для схемы требуется синхронное отключение обоих выключателей. При выходе из строя только одного из тиристоров необходимо отключать весь агрегат, что является недостатком схемы. [55]
Необходимо иметь в виду, что сеточная защита может запереть анод только после окончания деионизации, когда восстанавливаются управляющие свойства сетки. Поэтому горящие к моменту начала действия сеточной защиты аноды могут быть заперты только после достижения током нулевых значений. Внешний ток короткого замыкания, в основном состоящий из постоянной составляющей и не переходящий через нулевое значение, не может быть прекращен действием сеточной защиты. Внешний ток короткого замыкания должен быть возможно быстрее отключен выключателем обратного действия, реагирующим на изменение направления тока во внешней цепи при обратном зажигании. [56]
Источник
Сеточная защита тиристорного преобразователя
Защитные цепи преобразователя
1. Защита от перенапряжений на входе преобразователя
В качестве защиты от перенапряжений, возникающих в сетях, и перенапряжений, возникающих вследствие отключения преобразовательного трансформатора, обычно используют 
-контуры, присоединенные на вентильной стороне трансформатора (рис.1,а), 
-контуры, присоединенные через вспомогательный выпрямитель (рис.1,б) или при помощи шунтирования вторичных выводов трансформатора с емкостями, превышающими емкости обмоток (рис.1,в).
Рис.1. Типичные схемы защиты преобразователей от сетевых перенапряжений
Если преобразователь присоединен непосредственно к сети, без трансформатора, эти защитные элементы должны быть присоединены к главной схеме через дополнительную индуктивность.
Величины сопротивлений и емкости конденсаторов рассчитываются по соотношениям:
,
где 
число фаз; 
действующее значение намагничивающего тока, приведенного к вторичной цепи. Для стандартных трансформаторов эта величина может быть принята равной 3-7% от вторичного номинального тока 
; 
коэффициент, определяющий отношение амплитудного значения выпрямленного напряжения к действующему значению фазного напряжения. Например, для мостовой трехфазной схемы
;
— круговая частота питающей сети 
; 
— фазное напряжение вторичной обмотки трансформатора; 
— коэффициент запаса, 
, где 
максимальное мгновенное напряжение, которое не должно превосходить значения допустимого неповторяющегося напряжения на вентиль, 
максимальное расчетное обратное напряжение на вентиле в конкретной схеме;
,
где 
индуктивность фазы трансформатора.
После определения расчетных значений емкости и сопротивлений необходимо произвести их выбор по каталогу из диапазона номинальных значений 1
Проект защиты должен учитывать последствия, к которым может привести та или иная неисправность. Чтобы не прерывать технологический процесс, иногда необходимо снизить уровень защиты для вспомогательных устройств, например при перегрузках можно предусмотреть не отключение, а лишь подачу предупредительного сигнала. Важные вспомогательные устройства нужно резервировать.
Одним из многих преимуществ тиристоров являются их малые габариты. Однако небольшая масса и размеры поверхности обусловливают малую постоянную времени нагрева и ухудшение условий теплоотдачи. Тепловая чувствительность тиристоров возлагает большую ответственность на средства их защиты. Ниже описываются наиболее типичные аварийные режимы и соответствующие способы защиты тиристоров.
Ограничение 
В момент подачи управляющего импульса при прямом напряжении на тиристоре анодный ток начинает протекать через переход в непосредственной близости от вывода управляющего электрода, и лишь затем он распространяется по всей площади перехода. При большой скорости нарастания анодного тока вследствие высокой его плотности вблизи управляющего электрода возникают очаги перегрева, которые могут привести к выходу прибора из строя. Поэтому при включении тиристора производную анодного тока следует ограничивать некоторым допустимым значением, для этой цели могут быть использованы небольшие реакторы в анодной цепи. Предельное значение производной тока (
) лежит в пределах (20. 1500) А/мкс.
Ограничение
Если скорость изменения напряжения на тиристоре 
высока, ток может достигнуть значения, достаточного для включения тиристора без управляющего импульса. Эффект включения под воздействием 
приводит к сбоям в работе преобразователя.
Допустимая скорость изменения анодного напряжения составляет обычно (20. 1000) В/мкс. Для защиты тиристора от непреднамеренного включения при больших 
в простейшем случае применяется шунтирующая RC-цепочка (RШ, СШ), включаемая параллельно тиристору. Пример обозначения по ГОСТ 20859-75 тиристора: Т160-10-453 — низкочастотный тиристор на предельный ток 160 А, повторяющееся напряжение 1000 В (10 класс), скорость нарастания напряжения в закрытом состоянии 200 В/мкс (4 группа), время выключения 60 мкс (5 группа), критическая скорость нарастания тока в открытом состоянии 50 А/мкс (3 группа).
Пример определения параметров защитных элементов.
Для регулирования мощности, выделяемой в резисторе 
, используется тиристор 
, как показано на рис.4.1,а. Напряжение питания 400 В, а допустимые значения 
и 
равны 50 А/мкс и 200 В/мкс соответственно. Требуется определить параметры защитных элементов: индуктивность реактора 
и 
-цепи (
, 
).
Рис.2. Ограничение 
и 
: а — схема цепи; б — эквивалентная схема при замыкании ключа 
Напряжение на конденсаторе 
не может измениться мгновенно. Более того, тиристор в зоне низкой проводимости имеет большое внутреннее сопротивление. Поэтому при замыкании ключа 
цепь нагрузки может быть представлена эквивалентной схемой рис.2,б. Уравнение напряжений имеет вид
,
,
где 
— сопротивление резистора в шунтирующей цепи. Как следует из последнего выражения, 
имеет максимальное значение при 
, поэтому
мкГн.
Напряжение на тиристоре — 
. Дифференцируя это выражение по времени, получаем
,
,
.
Ом.
Если 
мало, то потери энергии в нем высоки. Обращаясь к схеме на рис.2,а, можно видеть, что при включении ключа 
все напряжение питания 
до открытия тиристора прикладывается к конденсатору 
, поэтому при открытии тиристора в нем происходит бросок тока с тем большим пиковым значением, чем меньше 
. Таким образом, достаточное с точки зрения ограничения тока значение RШ может быть слишком большим для ограничения 
. Емкость 
выбирается небольшой, чтобы не вывести тиристор из строя в момент разряда при его открытии. Например, 
, 
. При таком значении сопротивления 
может быть найдена индуктивность реактора 
, при которой 
не превышает допустимого значения:
.
Полученная индуктивность не слишком велика и превышает найденное выше максимальное значение, необходимое для ограничения 
.
В открытом состоянии тиристор имеет небольшое внутреннее сопротивление, при этом падение напряжения на нем составляет 1-2 В, что при большом анодном токе приводит к значительным тепловым потерям, способным вызвать разрушение прибора, поэтому тиристоры всегда устанавливаются на радиаторы, способствующие отводу теплоты от тиристора и передаче его в атмосферу.
Обычно максимально допустимый средний ток в открытом состоянии при естественном охлаждении тиристоров с радиатором составляет около 30 % от предельного тока выбранного тиристора. При принудительном охлаждении максимально допустимый ток повышается и зависит от скорости охлаждающего воздуха в межреберном пространстве радиатора, при 6 м/с — до 70 % от предельного тока тиристора. Уточненные сведения можно получить в справочниках и каталогах на тиристоры и охладители к ним..
При неудовлетворительной коммутации, коротких замыканиях, переходных процессах при регулировании, ударах молнии и т. п. напряжение на тиристоре может превысить допустимое значение. Защита от перенапряжений осуществляется с помощью включаемых параллельно тиристору нелинейных элементов, сопротивление которых уменьшается при увеличении напряжения. При больших напряжениях на тиристоре они шунтируют его силовую цепь. Из-за высокой крутизны импульсов перенапряжений они могут быть устранены с помощью селеновых стабилитронов — тиректоров или металлооксидных варисторов 
(рис.3).
Защита от аварийных токов
В процессе эксплуатации систем с тиристорами и диодами могут возникнуть различные виды аварийных режимов их работы. Основные виды аварий можно разделить на две группы: внешние и внутренние.
К внешним авариям обычно относят короткие замыкания в цепях нагрузки или питающей сети.
Внутренние аварии более многообразны и обычно бывают вызваны повреждениями вентилей или нарушениями работы системы управления. Аварии, вызванные выходом из строя вентилей по причине электрического или теплового пробоя, являются, как правило, наиболее тяжелыми, так как сопровождаются протеканием в схеме больших аварийных токов.
Аварийный ток зависит от момента возникновения аварии и режима работы выпрямителя. Поэтому при расчетах обычно учитывают такие обстоятельства, при которых развиваются максимальные и минимальные аварийные токи. Данные об этих значениях необходимы для проектирования защиты и определения электродинамической стойкости оборудования преобразователя.
Рис.3. Схема тиристорного блока с устройством защиты
Полупроводниковые приборы имеют весьма небольшую теплоемкость, поэтому длительная перегрузка и работа при импульсных токах, а также кратковременные сильные броски тока могут привести к недопустимому перегреву переходов и выходу прибора из строя.
Для защиты от выхода из строя элементов преобразователя применяют различные способы, которые осуществляются с помощью плавких предохранителей, автоматических выключателей или короткозамыкателей, а также специальные схемные решения.
Основными характеристиками защитных средств являются быстродействие, надежность, простота в настройке и обслуживании. Для предотвращения развития аварии во всех цепях схемы преобразователя и далее в схеме электроснабжения, содержащей поврежденный агрегат, необходимо обеспечивать селективность работы защитных средств. Под селективностью (избирательностью) подразумевается способность защиты своевременно отключать только поврежденные участки схем, не допуская развития аварийных токов в остальных их частях.
Перегрузочной характеристикой полупроводникового прибора по току является зависимость максимально допустимого тока, протекающего через прибор, от времени его протекания.
Существуют три показателя оценки перегрузочной способности тиристоров по току:
ударный ток в открытом состоянии;
защитный показатель ( 
или 
);
ток перегрузки в открытом состоянии (ток рабочей перегрузки).
Значение ударного тока и защитного показателя служат для выбора защитных устройств и характеризуют термодинамическую стойкость прибора при кратковременных (1 — 100 мкс) перегрузках. Устройства защиты должны ограничивать время протекания тока перегрузки в соответствии с зависимостями, приведенными в справочниках на полупроводниковые приборы.
Оценка защищенности прибора с помощью характеристики 
производится путем сравнения ее с аналогичной характеристикой защитного устройства. Во всех случаях 
полупроводникового прибора должен быть больше 
устройства защиты.
При частом воздействии ударного тока срок службы полупроводникового прибора будет снижаться. Поэтому такие воздействия тока допускаются лишь ограниченное число раз за весь срок службы.
Для тока перегрузки в открытом состоянии (тока рабочей перегрузки) число циклов не ограничивается. В этом случае допустимое значение тока перегрузки зависит от предварительного режима нагрузки, длительности импульса перегрузки, применяемого охладителя (радиатора) и условий охлаждения.
Наиболее простым способом защиты полупроводниковых приборов от токов коротких замыканий является использование предохранителей. Для этих целей используются специальные типы предохранителей, отличающихся высоким быстродействием, например ПП-57.
Следует отметить, что такие быстродействующие предохранители обычно предназначены для защиты от токов коротких замыканий, но не перегрузки.
Основным параметром плавкого предохранителя, характеризующим его в период до образования дуги, является количество энергии, необходимое для расплавления плавкого элемента. При малом времени плавления (до 0,01 с) эта энергия пропорциональна квадрату тока и времени его протекания и может быть выражена через интеграл плавления:
где 
— время расплавления плавкого элемента, 
— функция изменения аварийного тока, протекающего через предохранитель.
Значение интеграла плавления зависит от исходного состояния предохранителя. При отключении из горячего состояния, то есть после прогрева предохранителя рабочим током, интеграл плавления составляет 65 — 70 % значения интеграла плавления для холодного состояния предохранителя.
После расплавления плавкого элемента образуется электрическая дуга. Образование дуги приводит к появлению напряжения на предохранителе и ограничению аварийного тока в цепи.
Тепловое воздействие в период горения дуги может быть охарактеризовано интегралом дуги
где 
— время горения дуги.
Интеграл дуги практически не зависит от температуры предшествующего режима, а определяется лишь током в момент возникновения дуги, напряжением и индуктивностью в отключаемой цепи.
Быстродействующие плавкие предохранители выбираются обычно по полному интегралу отключения 
, равному сумме интегралов плавления и дуги:
.
Полный интеграл отключения зависит от типа предохранителя, определяемого током и рабочим напряжением, а также от предельного отключаемого тока, зависящего от параметров и мощности цепи аварийного тока. Эти параметры даются в информационных материалах.
Для обеспечения надежной защиты полупроводникового прибора плавкими предохранителями при коротких замыканиях необходимо выполнять условие
.
Предохранители, предназначенные для защиты преобразователей, обычно снабжены средствами сигнализации, например микропереключателями, контактная система которых срабатывает при перегорании плавкой вставки. Это позволяет обеспечить контроль состояния вентилей при эксплуатации.
Основным недостатком защит, выполненных на основе плавких предохранителей, является необходимость в замене перегоревших плавких вставок, что снижает степень автоматизации работ при обслуживании.
Для защиты преобразователей широко применяются автоматические выключатели, которые по быстродействию уступают предохранителям, но обеспечивают многократное действие и возможность дистанционного управления. Достоинство многих типов автоматических выключателей в том, что в них совмещены устройство защиты и коммутационный аппарат, позволяющий производить включение и выключение преобразователей в нормальных режимах.
Условием обеспечения надежной защиты вентилей преобразователя при коротких замыканиях является
,
где 
— полное время размыкания контактов выключателя в силовой цепи преобразователя.
Автоматические выключатели или предохранители должны обеспечивать разрыв цепи до выхода из строя полупроводникового прибора, причем автоматические выключатели, как правило, отключают схему целиком, а предохранители могут быть установлены для каждого прибора индивидуально, как показано на рис.3.
Быстродействующие выключатели серии ВАБ, ВАТ, А-3700, АМ применяются для защиты преобразователей при внешних коротких замыканиях и перегрузках в сочетании с предохранителями в качестве защиты от внутренних коротких замыканий. При этом обеспечивается селективность защиты — предохранители не плавятся при внешних коротких замыканиях.
Защита цепи управляющего электрода
Цепи управляющих электродов защищаются как от перенапряжений, так и от аварийных токов. Малая мощность этих цепей позволяет применять простые защитные средства, такие как стабилитроны 
(рис.3), ограничивающие напряжение на электроде, и токоограничивающие резисторы 
.
Характерной проблемой, связанной с тиристорными схемами, является их ложное срабатывание. В цепи управляющего электрода могут быть индуцированы импульсы от коммутации соседних тиристоров или сетевых помех, вызывающие переход тиристора в открытое состояние и неправильную работу схемы. Защита цепей управления от таких помех состоит в экранировании или скручивании их проводов. Часто между выводом управляющего электрода д и катодом к параллельно устанавливают конденсатор 
(до 0,1 мкФ) и резистор 
(до 200 Ом), шунтирующие помехи.
Для формирования импульсов, имеющих необходимые параметры, и обеспечения потенциальной развязки силовых и управляющих цепей применяются формирователи, построенные на базе оптоэлектронных или трансформаторных элементов [2, 3].
Чебовский О.Г., Моисеев Л.Г., Недошивин Р.П. Силовые полупроводниковые приборы: Справочник. М.: Энергоиздат, 1985. 401 с.
Архангельский Н.Л., Виноградов А.Б., Лебедев С.К. Руководство по проектированию элементов систем управления электроприводами. Учеб. пособие/ Иван. гос. энерг. ун-т. — Иваново, 1999. 116 с.
Архангельский Н.Л., Виноградов А.Б. Электропривод постоянного тока с импульсным преобразователем. Учеб. пособие/ Иван. гос. энерг. ун-т. — Иваново, 1995. 92с.
1. С какой целью устанавливают на входе преобразователей емкости?
2. От каких режимов и какими элементами следует защищать анодно-катодную часть полупроводника?
3. Какие защитные устройства применяют для цепи управления тиристора?
4. Каким образом защитить тиристор от коротких замыканий на стороне постоянного напряжения?
5. Каким образом определить защитный показатель тиристора 
и какой аппарат выбрать для этого?
6. Найти параметры 
защитных внешних цепей трехфазного преобразователя, если известно, что 
, 
, 
, 
, 
.
, 
.
7. Для тиристора допустимые значения 
, 
, при 
. Минимальная индуктивность для ограничения 
составляет 8 мкГн, а индуктивность фазы трансформатора 
. Определить при этом величину скорости нарастания тока.
Источник
